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随车吊配件-汽车随车吊配件都有哪些

汽车随车吊是随车起重机和汽车底盘组成在一起的一种运输装置。随车吊一般由载客汽车汽车底盘、随车吊零配件、货箱、缓速器、吊机构成。随车吊是一种根据液压机升举及伸缩式系统软件来完成货品的升降机、回转、吊装的机器设备,一般 安装于载客汽车上。由起升。升缩,回转等方式来完成随车吊的机械设备姿势。起吊臂是更改工作中半经和升举高宽比的。回转是更改起重吊装的方位。支腿是提升其可靠性。扭矩是联接起吊臂和声卡机架支腿的关键一部分。声卡机架的固定不动回转支撑板和支腿和配油器等构件的。   汽车随车吊普遍适用市政管理、媒矿工程项目、绿化园林等基本建设原材料与其他机器设备的起吊及运送。随车吊可上下操作,可正反面方位转动,也可多方位转动。选用军用质量生产制造,品质靠谱,长寿命,工作中速度更快。有关车系有2吨、3.2吨、4吨、5吨、6.3吨、8吨、10吨、12吨、16吨吊机可提供选择,可挑选直臂或折臂式吊机。   因为随车吊是特种车辆,操作工作人员应接纳生产商的具体指导、学习培训,对全车的构造、特性有充足的掌握,并从生产厂家得到一定的随车吊操作及维护保养工作经验即可操作设备。生产商出示随车吊的商品应用维护保养使用说明,是随车吊操作者操作机器设备的材料,在操作设备前,一定要先阅读文章随车吊的应用维护保养使用说明,按使用说明的规定开展操作、维护保养随车吊.

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徐工吊车液压体系发热剖析

液压体系油液发热、温度高,会形成操作不灵敏、作业不接连、作业无力以及作业压力下降等毛病。现就液压体系发热缘由及形成的损害和预防措施进行如下简单的剖析和讨论。   一、油液发热的缘由   (1)油箱容积太小,散热面积不行,未设备油冷却设备,或虽有冷却设备但其容量过小。   (2)按快进速度挑选油泵容量的定量泵供油体系,在作业时会有大多数剩余的流量在高压下从溢流阀溢回而发热。   (3)体系中卸荷回路呈现毛病或因未设置卸荷回路,停止作业时油泵不能卸荷,泵的悉数流量在高压下溢流,发生溢流丢失而发热,致使油液发热。   (4)体系管路过细过长,弯曲过多,部分压力丢失和沿程压力丢失大。   (5)元件精度不行及安装质量差,相对运动间的机械冲突丢失大。   (6)合作件的合作空隙太小,或使用磨损后致使空隙过大,内、外走漏量大,形成容积丢失大,如泵的容积功率下降,发热快。   (7)液压体系作业压力调整得比实际需要高。有时是因密封过紧,或因密封件损坏、走漏增大而不得不调高压力才干作业。   (8)气候及作业环境温度高,致使油温升高。   (9)挑选油液的粘度不妥,粘度大粘性阻力大,粘度太小则走漏增大,两种情况均能形成油液发热。   二、温度过高的损害   (1)使机械发生热变形,液压元件中热胀系数不一样的运动部件因其合作空隙变小而卡死,引起动作失灵、影响液压体系的传动精度,致使部件作业质量变差。   (2)使油的粘度下降,走漏添加,泵的容积功率和整个体系的功率会明显下降。因为油的粘度下降,滑阀等移动部件的油膜变薄和被切破,冲突阻力增大,致使磨损加重。   (3)使橡胶密封件变形,加快老化失效,下降密封功能及使用寿命,形成走漏。   (4)加快油液氧化蜕变,并分出沥青物质,下降液压油的使用寿命。分出物堵塞阻尼小孔和缝隙式阀口,致使压力阀卡死而不能动作、金属管路伸长而弯典,乃至决裂等。   (5)使油的空气别离压下降,油中溶解空气逸出,发生气**,致使液压体系作业功能下降。   三、防治措施   (1)依据不一样的负载需求,常常查看、调整溢流阀的压力,使之适可而止。   (2)合理挑选液压油,特别是油液粘度,在条件答应的情况下,尽量选用低一点的粘度以削减粘度冲突丢失。   (3)改善运动件的光滑条件,以削减冲突丢失,有利于下降作业负荷、削减发热。   (4)进步液压元件和液压体系的安装质量与本身精度,严格控制合作件的合作空隙和改善光滑条件。选用冲突系数小的密封材料和改善密封构造,尽可能下降液压缸的启动力,以下降机械冲突丢失所发生的热量。   (5)增设必要的冷却设备。

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徐工吊车典型销轴计算及研究

一般销轴的验算基本上都采用了简支梁的计算方法,其计算结果只要小于许用应力,就认为销轴安全,但是,对于一些铰点支座连接较宽的校验,其结果往往与实际情况相比就显的过于保守,根据计算结果所选出的销轴往往又粗又大,有时由于结构空间的****,给工程应用造成了困难;因此,深入研究分析铰点支座连接较宽的销轴受力情形,对于工程实际中的应用具有特别重要的意义。   (一)一般手册推荐的销轴类常规计算思想   以我厂新研制37米混凝土泵车的一节变幅缸下铰点销轴为例,其变幅缸的推力已达到了125吨,而连接的轴径仅为90,材料为42CrMo,其连接方式:见图1 :   传统的简直梁计算方法如下:(受力简图及模型图如图2)   最大剪切应力为:τmax=4Qmax/3Πd=131(MPa)   最大弯曲应力为:σmax=Mmax/Wn=32Mmax/ΠD=4497(MPa)   显然,以上的计算模型是假定销轴与铰孔紧密贴合,属于一种理想化的状态,从以上计算也已经看出弯曲应力已经非常大,同时从模型图中也看出,当两侧铰孔越宽,弯曲应力越大,但在实际的应用中这是不可能的,这也说明这种计算模型过于保守,已经不太符合工程实际的使用工况。当销轴较长,铰点支座较短时,以上的分析及计算基本上能够指导实际生产。但是像本文提及的特殊情况,必须对整个销轴进行认真细致的分析,采用贴合实际工作情形的有限元法。   (二)符合实际工作情况的计算思想及有限元计算法   本文所提及的特例在实际工作情况下销轴与铰孔的配合均为间隙配和,从实际的油缸结构也可以看出,变副缸支座设计刚强,实际工作中几乎没有变形,可认为为刚性支座。当变幅缸加载时,铰孔的外侧下方半边缘及其内侧上方半边缘与销轴间产生了极其微小的间隙为dx,而支座铰孔的内侧下方半边缘对销轴产生了约束,如图3示:从以上分析所看,其受力模型又属于典型的静不定连续梁结构,根据以上具体实际情况的分析,本文采用了ANSYS分析软件对整个销轴进行模拟实际工况的有限元分析。   1单元处理方式:单元划分采用了四节点PLANE42面单元绕X轴旋转,对销轴实体模型进行离散,得到销轴结构的有限元网格。这样一来可以使得扇形单元近似于八节点实体单元SOLID45,并且单元规整,****了单元的个数,提高了计算精度与速度。   2载荷处理:为了便于面载荷的施加,在油缸实际工作区域人为的划分半圆周面,销轴所受的变幅油缸推力载荷经过等效的计算,转化为等效的面载荷,施加在销轴中间120宽度区域上半轴圆周区域。这样加载比较符合实际的工作状况。(见图4)   3、约束处理:由图1中实物模型图所示:销轴左端部接一轴挡板,也就是说左端部支座孔对销轴的上半边缘及下半边缘约束X、Y、Z三个方向的****度,右端部支座孔对销轴的上半边缘及下半边缘约束Y、Z两个方向的****度,X方向****度释放。此种处理符合工作中的实际情形。(分别见图3、图4)   (三)研究及分析结论:   从计算结果应力图(图5)显示,约束部分为应力奇异点,最大应力点在销轴的中间部分为2375MPa,其结果接近短销轴一般经验公式应力计算结果;同时其应力值与实际工作中的结果大致一样。这就说明此种特例计算的分析模型是基本符合实际情况的,有限元的计算结果也是可信的。同时从应力图也看出,在约束区域,产生了应力奇异点,这也与实际工作中一般短销轴的疲劳损坏位置也是大致相同的,即剪切应力将是短销轴的主要损坏方式。从以上的分析也可以得出:对于一般短销轴,较宽支座的特殊受力类型,销轴的验算完全可以采用以上的约束加载方式,采用有限元计算法,通过合理的模型单元划分,得到基本符合实际工作情况的计算结果。同时在设计当中铰点支座要设计的尽可能刚强。   参考文献: 《材料力学》 刘鸿文主编 高等教育出版社 《机械设计手册》 成大先主编 化学工业出版社 《ANSYS工程应用教程》      中国铁道出版社 《ANSYS高级技术分析指南》    美国ANSYS公司 《中国科技大学——徐工集团博士后研究工作报告》    纪爱敏

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